格栅设计

1.1 我国生活污水处理概况

2006年, 我国共有污水处理厂937 座, 设计处理能力6360 万t /d, 当年共处理污水163 亿,t其中处理生活污水130亿t ，占79.8% 。污水处理厂最多的省是江苏, 共有154座, 其次是山东和广东, 分别为104座和84座; 而污水处理能力最大的省是广东, 达到701万t /d,其次是江苏和山东。2006年, 我国城镇生活污水平均处理率为43.8% ,同比上年增加了5.3%。其中, 北京的城镇生活污水处理率最高, 为89􀀁3% , 其次是上海、天津, 分别为77.0% 和73.9% 但也存在很多问题，总体处理能力偏低, 地区分布不平衡，我国的城市污水处理设施平均运行负荷率在65-70% 左右, 还有一定的提高空间，污水资源化率低, 污泥利用率不高等问题，还需要进一步解决。

1.2 企业概况

该污水处理厂拟用场地目前为一山凹地，处在蓄水区淹没线下，生活污水将通过新建管网输送到污水厂， 拟建厂区现场为回填土，回填深度为8～20m，普遍采用砖基基础；土壤冰冻深度为0.1m；地震基本烈度按7级设防。该污水处理厂一期处理规模为30000m3/d，一期平均流量为1250m3/h,最大设计流量为

1625m3/h。污水厂处理后出水水质应满足《地面水环境质量标准（GB3838-88）》中规定的Ⅲ类水体标准。 1.3 设计原则

1)严格执行环境保护的各项规定，确保经处理后污水的排放水质达到环保局有关规定。

2)采用先进、可靠、简单的工艺使先进性和可靠性有机结合。 3)采用目前国内成熟的先进技术，尽量降低工程投资和运行费用。 4)平面布置和工程设计时，布局力求合理通畅，尽量节省占地。 5)废水处理站运行和维护管理操作应尽量简单方便。 1.4进出水水质指标

单位：mg/L（pH除外）

名称 进水 出水

CODCr BOD5 SS TN TP PH值

400 200 250 30 3 7～8.5 ≤60 ≤20 ≤20 ≤15 ≤0.5 6～9

1.5 设计目的和意义

通过对生活污水处理工艺的设计，巩固学习成果，加深对污水处理课程内容的学习与理解，掌握污水处理设计的方法，培养和提高计算、设计和绘图的能力。在教师的指导下，基本能独立完成生活污水的处理工艺设计，锻炼和提高分析和解决工程的能力。

二、设计工艺流程图

各构筑物的作用：

格栅：倾斜安装在污水渠道泵房集水井的进口或污水处理厂的前端，用于截留污水中较粗大漂浮物和悬浮物，如纤维、碎皮、毛发、果皮、木片、布条、塑料制品等。

曝气沉砂池：去除污水中泥沙煤渣等相对密度较大的无机颗粒，以及影响后续处理构筑物的正常运行。

厌氧池：可起到生物选择器的作用，有利于抑制丝状菌的膨胀，改善活性污泥的沉降性能，并能减轻后续好氧池的负荷。在厌氧区进水可以同回流污泥混合。 氧化沟：可以完成有机物的降解和硝化反硝化过程，能取得良好的BOD5去除效果和脱氮效果

接触池：保证污水与消毒剂充分接触，杀死大量病原菌。 污泥浓缩池：降低污泥含水率，减少污泥体积

三、主要构筑物的设计与计算

3.1泵前中格栅

1．设计参数：

（1）设计流量Q=3万m3/d=0.347 m3/s =347L/s

（2）栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s （3）栅条宽度s=0.01m （4）格栅间隙b=0.02m （5）栅前部分长度0.5m （6）格栅倾角=60°

（7）进水渠道渐宽部位展开角1=20； （8）单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水 2．设计计算

B12v1（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式Q1

2计算得栅前槽宽 B1= 2Q1=0.996m V1则栅前水深h=B1/2=0.996/2=0.498m （2）栅条间隙数:

nQmaxsin= 0.452*0.94/0.02*0.5*0.9=46.74 （取47根） bh（3）栅槽有效宽度：

B=s（n-1）+bn=0.01*（47-1）+ 0.02×47=1.4m

（4）进水渠道渐宽部分长度:

L1=B-B1/2tanα1=1.4-0.996 /2*tan20 =0.555m

（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度:

L2=L1/2=0.2755m

（6）过栅水头损失

设栅条断面为矩形截面，当为矩形断面时β=2.42，取k=3。

s0.013()32.42()2.42b0.01

2v2h1ksin32.420.6sin600.11m2g29.81

44

（7）栅后槽总高度（H）

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.5+0.3=0.8m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.5+0.146+0.3=0.946m （8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.8/tanα

=0.555+0.2755+0.5+1.0+0.8/tan60°=2.79m

（9）每日栅渣量: W=

QmaxW186400

K总10003W栅渣量（m103m3污水）取0.1～0.01 粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值

W=0.452*0.06*86400/ 1.47*1000m3/d=1.59 m3/d >0.2m3/d 宜采用机械格栅清渣

（10）计算草图如下：

3.2 污水提升泵房

1.设计参数

设计流量：Q=347L/s，泵房工程结构按远期流量设计 2.泵房设计计算

采用氧化沟工艺方案，污水处理系统简单，对于新建污水处理厂，工艺管线可以充分优化，故污水只考虑一次提升。污水经提升后入曝气沉砂池，然后自流通过厌氧池、氧化沟、接触池，最后由出水管道排出。

污水提升前水位-5.23m（既泵站吸水池最底水位）,提升后水位3.65m（即细格栅前水面标高）。

所以，提升净扬程Z=3.65-（-5.23）=8.88m 水泵水头损失取2m

从而需水泵扬程H=Z+h=10.88m

再根据设计流量347L/s=1250m3/h，采用2台MF系列污水泵，单台提升流量542m3/s。采用ME系列污水泵（8MF-13B）3台，二用一备。该泵提升流量540～560m3/h，扬程11.9m，转速970r/min，功率30kW。

占地面积为π52＝78.54m2，即为圆形泵房D＝10m,高12m,泵房为半地下式，地下埋深7m，水泵为自灌式。 计算草图如下：

±0.00中格栅进水总管吸水池最底水位图2 污水提升泵房计算草图

3.3 泵后细格栅

1．设计参数：

（1）设计流量Q=3万m3/d=0.347 m3/s =347L/s （2）栅前流速v1=0.7m/s，过栅流速v2=0.9m/s （3）栅条宽度s=0.01m （4）格栅间隙b=0.01m （5）栅前部分长度0.5m （6）格栅倾角=60°

（7）进水渠道渐宽部位展开角1=20； （8）单位栅渣量ω1=0.05m3栅渣/103m3污水 2．设计计算

B12v1（1）确定格栅前水深，根据最优水力断面公式Q1

2计算得栅前槽宽 B1= 2Q1=0.996m V1则栅前水深h=B1/2=0.996/2=0.498m （2）栅条间隙数:

nQmaxsin= 0.452*0.94/0.01*0.5*0.9=93.4 （取94根） bh设计两组格栅，每组格栅间隙数n=47条

（3）栅槽有效宽度：

B2=s（n-1）+bn=0.01*（47-1）+ 0.01×47=0.93m 所以总槽宽为B=0.93*2+0.2=2.06m

（4）进水渠道渐宽部分长度:

L1=B-B1/2tanα1=2.06-0.996/2*tan20 =1.46m

（5）栅槽与出水渠道连接处的渐窄部分长度:

L2=L1/2=0.73m

（6）过栅水头损失

设栅条断面为矩形截面，当为矩形断面时β=2.42，取k=3。

s0.013()32.42()2.42b0.01

44v20.0130.92 h1kh0ksin32.42()sin600.26m

42g0.0129.81

（7）栅后槽总高度（H）

取栅前渠道超高h2=0.3m，则栅前槽总高度H1=h+h2=0.5+0.3=0.8m 栅后槽总高度H=h+h1+h2=0.5+0.26+0.3=1.06m （8）格栅总长度L=L1+L2+0.5+1.0+0.8/tanα

=1.46+0.73+0.5+1.0+0.8/tan60°=4.1m

（9）每日栅渣量: W=

QmaxW186400K

总1000W栅渣量（m3103m3污水）取0.1～0.01 粗格栅用小值，细格栅用大值，中格栅用中值

W=0.452*0.09*86400/ 1.47*1000m3/d=2.39 m3/d >0.2m3/d 宜采用机械格栅清渣

（10）计算草图如下：

栅条工作平台进水αα图3 细格栅计算草图

3.4 曝气沉砂池

1. 设计参数

（1）水平流速=0.1m/s （2）水力停留时间=10min （3）池有效水深=2.0m （4）穿孔孔径为2.5—6.0mm,距池底约0.6—0.9m，每组穿孔曝气管应有调节阀

门 2.设计计算

（1）总有效容积V

V=60Qmax*t=600*0.347*10=208.2 m3

（2）池断面面积A

A= Qmax/V=0.347/0.1=3.47m2

（3）池总宽度B

B=A/H=3.47/2=1.74m （4）池长L

L=V/A=208.2/3.47=60m （5）所需曝气量q

q=60QmaxD=60*0.2*0.347=4.164m3/min

集砂槽中的砂可采用机械刮砂、螺旋运输、移动空气提并器排除。

3.5 厌氧池

1.设计流量：最大日平均时流量为Q′=Q/Kh=452/1.3=347.7L/s，每座设计流量

为Q1′=173.9L/s，分2座，并联运行。

水力停留时间：T=2.5h 污泥浓度：X=3000mg/L 污泥回流液浓度：Xr=10000mg/L

考虑到厌氧池与氧化沟为一个处理单元，总的水力停留时间超过15h，所以设计水量按最大日平均时考虑。

2.厌氧池的形状及尺寸

据资料，经济的厌氧池高度一般为4～6m，并且大多数情况下这也是系统优化的运行范围。厌氧池的池形有矩形、方形和圆形。圆形厌氧池具有结构稳定的特点，但是建造圆形厌氧池的三相分离器要比矩形和方形的厌氧池复杂得多。因此本次设计先用矩形厌氧池，从布水均匀性和经济考虑，矩形厌氧池长宽比在2：1左右较为合适。

3.设计计算 （1）厌氧池容积：

V= Q1′T=173.9×10-3×2.5×3600=1565.1m3

（2）厌氧池尺寸：水深取为h=4.0m。 则厌氧池面积：

A=V/h=1565.1/4=379.025m2

厌氧池长宽比约为2:1，则长L=27.54m 宽B=13.77m 考虑0.3m的超高，故池总高为H=h+0.3=4+0.3=4.3m。 （3）污泥回流量计算： 1）回流比计算

R =X/（Xr-X）=3/（10-3）=0.43 2）污泥回流量

QR =RQ1′=0.43×174L/s=74.82L/s=6465m3/d

3.6 氧化沟

1.设计参数

拟用卡罗塞（Carrousel）氧化沟，去除BOD5与COD之外，还具备硝化和一定的脱氮除磷作用，使出水NH3-N低于排放标准。氧化沟设计分2座，按最大日平均时流量设计

每座氧化沟设计流量Q1′=174L/s 总污泥龄：20d

MLSS=3600mg/L,MLVSS/MLSS=0.75 则MLVSS=2700 mg/L 曝气池：DO＝2mg/L

NOD=4.6mgO2/mgNH3-N氧化，可利用氧2.6mgO2/NO3—N还原 α＝0.9 β＝0.98

其他参数：a=0.6kgVSS/kgBOD5 b=0.07d-1 脱氮速率：qdn=0.0312kgNO3-N/kgMLVSS·d K1=0.23d-1 Ko2=1.3mg/L

剩余碱度100mg/L(保持PH≥7.2):

所需碱度7.1mg碱度/mgNH3-N氧化；产生碱度3.0mg碱度/mgNO3-N还原 硝化安全系数：2.5 脱硝温度修正系数：1.08 2.设计计算

（1）碱度平衡计算：

1）设计的出水BOD5为20 mg/L，则出水中溶解性BOD5＝20-0.7×20×1.42×（1－e-0.23×5）=6.4 mg/L

2）采用污泥龄20d，则日产泥量为：

aQSr0.6*11538.46*(2006.4)=670.15 kg/d

1btm1000*(10.05*20) 设其中有13％为氮，近似等于TKN中用于合成部分为： 0.13*670.15=87.12 kg/d 即：TKN中有

87.12*10007.55mg/L用于合成。

11538.46 需用于氧化的NH3-N =35-7.55-2=25.45 mg/L 需用于还原的NO3-N =25.45-11=14.45 mg/L 3）碱度平衡计算

已知产生0.1mg/L碱度 /除去1mg BOD5，且设进水中碱度为270mg/L，剩余碱度=270-7.1×25.45+3.0×14.45+ 0.1×（200－6.4）=113.295 mg/L 计算所得剩余碱度以CaCO3计，此值可使PH≥7.2 mg/L

（2）硝化区容积计算： 硝化速率为

NO2 n0.47e0.098T15 0.05T1.158N10KO2O222 0.47e0.0981515 0.05151.1581.32210 =0.204 d-1

故泥龄：tw1n14.9d 0.204 采用安全系数为2.5，故设计污泥龄为：2.54.9=12.5d 原假定污泥龄为20d，则硝化速率为： n 单位基质利用率：

u10.05d-1 20nba0.050.050.167kgBOD5/kgMLVSS.d

0.6 MLVSS=f×MLSS=0.753600=2700 mg/L

(2006.40*11538.4613376.32 kg

0.167*100013376.32 硝化容积：Vn=*10004954.19 m3

27004954.19 水力停留时间：tn=*24=11.9 h

10000 所需的MLVSS总量=

（3）反硝化区容积： 12℃时，反硝化速率为：

F qdn0.03()0.029T20

M190)0.0291.081220 0.03(16360024 =0.017kgNO3-N/kgMLVSS.d

14.45*11538.46166.7kg/d 1000166.7 脱氮所需MLVSS=8775.3kg

0.00198335.3 脱氮所需池容：Vdn10003087.1 m3

27003250.1*248.0 h 水力停留时间：Tdn=

11538.46还原NO3-N的总量=

（4）氧化沟的总容积： 总水力停留时间：

T=tn+tdn=11.9+8.0=19.9h

总容积：

VVnVdn4071.93087.17159m3

（5）氧化沟的尺寸：

氧化沟采用4廊道式卡鲁塞尔氧化沟，取池深3.5m，宽7m，则氧化沟总长:

71594071.9292.2m。其中好氧段长度为166.2m，缺氧段长度为3.573.573087.1126.0m。 3.572166m

22292.266则单个直道长:56.55m (取59m)

4弯道处长度:3721 故氧化沟总池长=59+7+14=80m，总池宽=74=28m（未计池壁厚）。 校核实际污泥负荷Ns （6）需氧量计算：

采用如下经验公式计算:

O2(kg/d)ASrBMLSS4.6Nr2.6NO3

其中：第一项为合成污泥需氧量，第二项为活性污泥内源呼吸需氧量，第三项为硝化污泥需氧量,第四项为反硝化污泥需氧量。 经验系数：A=0.5 B=0.1 需要硝化的氧量：

Nr=25.171000010-3=251.7kg/d R=0.510000(0.19-0.0064)+0.14071.92.7 +4.6251.7-2.6141.7 =2806.81kg/d=116.95kg/h

取T=30℃，查表得α=0.8,β=0.9,氧的饱和度Cs(30)=7.63 mg/L，Cs(20)=

9.17 mg/L

采用表面机械曝气时，20℃时脱氧清水的充氧量为： R0QSa100001900.014kgBOD/kgMLSSd XV36007159Cs(T)C1.024RCs(20)T20

116.959.17 0.800.917.6321.0243020

217.08kg/h查手册，选用DY325型倒伞型叶轮表面曝气机，直径Ф＝3.5m,电机功率N=55kW,单台每小时最大充氧能力为125kgO2/h，每座氧化沟所需数量为n,则 nR0217.081.74 取n=2台 125125（7）回流污泥量： 可由公式RX求得。

XrX式中：X=MLSS=3.6g/L，回流污泥浓度Xr取10g/L。则：

R3.60.56（50％～100％，实际取60％）

103.6考虑到回流至厌氧池的污泥为11%，则回流到氧化沟的污泥总量为49%Q。

（8）剩余污泥量： Qw550.82400.25100001334.4kg/d 0.751000 如由池底排除，二沉池排泥浓度为10g/L，则每个氧化沟产泥量为：

1334.4133.44m3/d 10（9）氧化沟计算草图如下：

备用曝气机栏杆可暂不安装

上走道板进水管接自提升泵房及沉砂池走道板上钢梯图5 氧化沟计算草图

3.7 二沉池

3.7.1.设计说明：

本设计中采用周边进水，周边出水的向心式辐流沉淀池，更方便，容积利用系数和出水水质都较好。设计三座沉淀池并联，则每座沉淀池平均流量为10000 m3/d=416.7 m3/h. 2.设计参数：

(1)设计流量Q=10000 m3/d=416.7 m3/h. (2)表面负荷q=1.0m3/(m2.h)

(3)固体负荷qs=150一250kgSS/(m2.d) (4)水力停留时间T=2.0h (5)设计污泥回流比R=80%

(6)最大设计流量时的水平流速V=2mm/s 3.设计计算：

（1）池体设计计算： 沉淀池表面面积A：

A =Q /q=416.7/1.416.7 m2

沉淀池直径D:

D =

4A=

4*23.03=23.03 取为24m 3.14池体有效水深H1，H1=Qt=1.0×2.0=2.0m 存泥区所需容积Vw：

氧化沟中混合液污泥浓度X=5000mg/L，设计污泥回流比采用R=80%，则回流污

泥浓度为Xr：

10.811250mg/l 0.8为保证污泥回流的浓度，污泥在二沉池的存泥时间不宜小于2.0h，即Tw=2.0h。 二沉池污泥区所需存泥容积为Vw：

2Tw(1R)QX2*2*(10.8)*416.7*5000Vw= ==923.17m3

XXr500011250则存泥区高度H2为：

Vw923.17H2===1.88m

A0.25**25*25二沉池总高度H，取二沉池缓冲层高度H3=0.42m，二沉池超高H4=0.3m，则二沉池池边总高度H为: H= H1+ H2+ H3+ H4=2.0+1.88 +0.42+0.3=4.6m。 设计二沉池池底坡度i=0.04，则池底坡降为H5：

D22H5I0.040.44m 22池中心污泥斗深度为H6=0.7m，则二沉池总深度H7为：

H7= H+ H5+H6=4.6 +0.44+0.7= 5.74 m

校核径深比:二沉池直径与水深之比为D/(H1+H3)=24/(2.0+0.42)=9.92，

二沉池直径与池边总水深之比为n/( H1+ H2+ H3)=24/(2.0+1.88+0.42)=5.58， 符合要求。

Xr50003.8 接触消毒池

四、环境保护、劳动保护、消防、节能

4.1、环境保护

环境保护有二方面的内容：施工过程与日常运行中。在施工过程中要注意噪声与粉尘对环境的影响，避免机械设备的空转和粉尘的飞扬。

本次污水站设计选用的机械设备或是进口和国产优质的产品，如：气浮为美国麦王公司产品；鼓风机为离心机形式；搅拌器采用进口的液下形式；曝气采用进口的微孔曝气管，氧转移效率高，可减少曝气量，有利于降低运行中的噪声污染；同时配套的污泥处理设施上马有利于控制湿污泥的二次污染问题，也可以减少湿污泥的数量，减少了气体散发量和蚊蝇孳生地，是污水站自身功能完善的一个组成部分。

为了减少污水处理过程散发臭气，本次设计在调节池旁设置收集和处置臭气生物处理装置，能有效降低臭味的外溢；同时在构筑物周围种植绿化隔离带，以控制臭气扩散。

4.2劳动保护和消防

在改造过程中，会存在着一些影响职工安全的问题，对待这些可能出现的问题，设计上尽量做了周密考虑，采取必要的防范措施。

设计中采取的主要防范措施

①各处理构筑物走道或临空走道均设置保护栏杆、防滑梯、水池边配备救生圈、绳索等安全措施。

②根据污水厂平面布置的实际需要，在厂内适当地点设置配电箱、照明、联络电话、冲洗水栓、户外操作人员休息室、工具间等设施。

③在产生有气体工段如污水泵房等设置通风设备等。

④站区管道闸阀均考虑采用操作轮接杆至地面以上，便于操作。

⑤所有电器设备的安装、防护以及操作条件均按电器有关安全规定设计。 ⑥在污水和污泥处理区之间设置较宽的绿化带，种植可吸收臭气和声音的乔木，以减轻对周围的污染。

⑦严格控制设备的噪声，保证在离设备1m远处的噪声不超过80分贝(dB)。室外气管道尽可能埋地铺设，利用土层吸收噪音。

⑧制定操作规程，在运转管理说明中明确规定安全操作规则，规范职工的操作行为。

站内部分构（建）筑物的耐火等级，防火间距、消防给水、采暖通风、空调及电力设备的选型和保护等级按GBJ16－87建筑设计防火规范有关条款执行：

①站区设有室外消火栓；

②主要建筑物每层设室内消火栓及紧急通道；

③变电所、污水泵房内设干粉灭火器。控制室、车库、检修间等配置灭火器；

④站区内道路布置考虑消防车辆出入方便。 4.3、节能

本工程的节能通过二方面来实现的：处理工艺与节能设备。

首先，本工程根据进水特性采用了气浮预处理，将部分SS和CODcr去除，减轻后继好氧处理的负荷。

其次，采用兼氧处理后，供气明显减少。具有关资料介绍厌氧(兼氧)工艺与好氧工艺相比，可节能三分之二且处理产生的剩余污泥少，污泥处理的费用也相应减少。

在设备方面，水泵选用在高效率区的；风机选择离心式、。由于采用涡凹气浮比溶气气浮因此节能效果明显。

五、高程布置 5.1 布置原则

污水处理工程的污水处理流程高程布置的主要任务是确定各处理构筑物和泵房的标高，确定处理构筑物之间连接管渠的尺寸及其标高;通过计算确定各部位的水面标高;从而使污水能够在处理构筑物之间顺畅的流动，保证污水处理工程的正常运行。污水处理工程的高程布置一般遵守如下原则： （1）充分利用地形地势及城市排水系统，使污水经一次提升便能顺利自流通过污水处理构筑物，排出厂外。

（2）协调好高程布置与平面布置的关系，做到既减少占地，又利于污水、污泥输送，并有利于减少工程投资和运行成本。 （3）做好污水高程布置与污泥高程布置的配合，尽量同时减少两者的提升次数和高度。 （4）在仔细计算并留有余量的前提下，全程水头损失及原污水提升泵站的全

扬程都应力求缩小。

（5）协调好污水处理厂总体高程布置与单体竖向设计，既便于正常排放，又有利于检修排空。

5.2 构筑物与水渠的水头损失：

表5-1 管渠及构筑物水力损失计算表

管渠名称 Q(m/s) 3管渠设计参数 管道 （mm） Φ700 Φ700 Φ700 Φ600 φ600 φ200 Φ600 Φ600 Φ600 i/‰ V (m/s) 1.7 1.7 1.7 1.45 0.7 0.4 1.4 1.4 0.85 L (m) 5.0 8.0 50 5 10.0 60.0 100 沿程 i×L 0.003 0.048 0.03 0.0285 0.01 0.06 0.08 水头损失（m） 局部 2ξv/2g 0.15 0.15 0.06 0.13 0.83 0.1 0.0369 构筑物 0.30 合计 入口到格栅 格栅到提升泵房 提升泵房到曝气沉砂池 曝气沉砂池到厌氧池 氧化沟到二沉池 氧化沟到二沉池 二沉池排泥管 回流污泥管 集泥井污泥出管 浓缩池出泥管 0.3472 0.03772 0.03472 0.1736 0.0968 0.0055 0.2278 0.2214 0.186 0.006 0.006 0.006 0.0057 1.0 1.0 0.0045 0.0045 0.0013 0.48 0.30 0.348 0.30 0.0385 0.30 0.48 0.067 0.37 0.19 0.91 5.0 0.0225 5.0 0.065 0.30 0.4225 0.30 0.3434

表5-2 构筑物及其水面高程计算表

构筑物名称 格栅 提升3m 氧化沟 二沉池 集泥井 污泥储池

构筑物顶部高程（m） 0.965 2.5 5.0 4.5 构筑物底部高程（m） 0 0 -2. -4.0 水面高程（m） 0.0665 5.28 3.5 4.0 4.2 0 地面高程（m）

六、技术经济分析

6.1 成本估算的有关单价

电价:按1元/(kwh)计算;

工资福利:每人每年按3.0万元/(人.年); 高分子絮凝剂:10万元/吨;

6.2运行成本估算

6.2.1土建部分投资估算

表6-1 土建部分投资估算表

序号 1 2 3 4 5 6 费用名称 设计费 施工费 调试验收费 安装费 管理、税金 合计 价格(万元) 28.43 56.85 22.74 22.74 56.85 187.61 备注 直接费用×5% 直接费用×10% 直接费用×4% 直接费用×4% 总和的10%

6.3 运行费用 （1）电费

KRTk100-315/234U型潜污泵每天运行22.0h，2l×2×22=924kwh; YBP1400A-7型转碟曝气机每天运行22.0h，22×4×22= 1936kwh; CG-25A型刮泥机每天运行24.0h，2.2×l×24=52.8kwh; 80QW60-13-4型潜污泵每天运行2.0h，4×2×2=16kwh; 2PN污泥泵每天运行2.0h，10×l×2=20 kwh;

HTS型卧式螺旋离心脱水机每天运行2.0h，48×l×2=96kwh; BJQ-14-1.0溶药搅拌机每天运行2.0h，1×1×2=2kwh; NEMO125L型螺杆泵每天运行2.0h，34×l×2=68 kwh; JZ-2000/9计量泵每天运行2.0h，0.05×2=0.1 kwh。 照明和其他用电合计200 kwh。

每年按运行300天计算，则所需电费为：

(924+1936+52.8+16+20+96+2+68+0.01+200) ×300×1=100万元 （2）工资福利费

全厂共20人，共计费用为3.0×20=60万元

（3）运费:每天外运含水率为75%的泥饼12.0m3，(lm3泥约重1吨)，运价为2元/(吨.公里)，费用为15万元。 （4）折旧费

按使用年限20年记：568.5/20=28.43万元 （5）运行成本估算

合计年运行费用为:该啤酒厂实际投资费用为

100+60+51+15+28.43=254.43万元，则处理每立方米污水成本为1.10元。

七、工程效益分析

本工程为企业配套设施及公用设施，对企业经济的贡献主要表现为它所产生的环境效益和社会效益。 7.1、环境效益

污水处理工程的主要作用为：工程投入运转后，每天可以减少主要有机污染物CODcr约为20吨， SS约为3吨，使企业污水达标排放，有效保护水质，实现企业可持续发展要求。 7.2、社会效益

污水处理工程上马，改善了环境，将产生下列社会效益： ①改善某的投资环境，提高企业的品味与国际竞争力。

②减少企业排污开支。

③改善了厂区以及周围居民的生活质量